Вход в личный кабинет
Главная / Статьи / Стены и фасады / Статья №32

Вентилируемые фасады зданий

Резюме

В статье рассматриваются вопросы теплотехнического расчета и функционирования утепленных фасадов зданий с вентилируемой воздушной прослойкой, облицованных гранитно-керамическими плитками, установленными с открытыми швами.
 

Введение

В настоящее время в большинстве развитых странах мира существуют технические и законодательные нормы, требующие строительство зданий с эффективным использованием энергии (ЗЭИЭ).

Задачу проектирования и строительства ЗЭИЭ можно успешно решить при осуществлении такой конструкции оболочки здания через которую в любое время в период эксплуатации здания и при любых погодных (климатических) условиях будут осуществляться устойчивые процессы потока тепла, влажности и воздуха (инфильтрация, эксфильтрация).

Данную задачу можно успешно решить если облицовка наружных стен здания будет выполнена в форме утепленных вентилируемых фасад.

Вентилируемыми утепленными фасадами обеспечивается разделенная защита от погодных условий, а также теплозащита наружных стен. Таким образом осуществляется устойчивый режим передачи тепла, влажности и воздуха через наружные стены при любых условиях эксплуатации здания.

Основные технические и эксплуатационные характеристики данных фасадов :

  • возможность изменения архитектурного облика фасадов путем варьирования облицовочных материалов, форматов и цветов;
  • с экономической и экологической точки зрения - это единственная правильная теплозащита и защита от погодных наружных условий;
  • обеспечивается здоровый климат помещения посредством беспрепятственной диффузии водяного пара - здание "дышет";
  • наилучшая звукозащита здания;
  • увеличивается срок эксплуатации самого здания;
  • длительное время сохраняется презентабельность здания;
  • фасадная технология подходит как для новостроек, так и для зданий уже находящихся в длительной эксплуатации;
  • небольшие раходы обслуживания;
  • возможность ремонта фасада или замены их отдельных частей без разрушения конструкции наружных стен.

Основные тепло-технические достоинства фасада показаны на рис.1.

Процесс высушивания наружных стен из порыстого бетона при невентилируемой и вентилируемой фасадах [8] показан на рис.2.

Имея в виду, что каждый процент объемной влажности (wо), который остается в конструкции наружной стены в ходе строительства увеличивает потери тепла на 3-5% [1] становится очевидным преимущество утепленных вентилируемых фасадов по отношению к устойчивости тепловой защиты. Например, теплоизоляционный материал, обладающий объемной влажностью wо = 5% имеет на 15-20% больше потерь тепла, чем сухой теплоизоляционный материал.
 


 

Рис.1 Фасады с вентилируемой воздушной прослойкой

Влияние мостика холода Влияние мостика холода
Обеспечивает благоприятный климат в помещении Обеспечивает благоприятный климат в помещении
Гарантирует удаление влаги Гарантирует удаление влаги
Обеспечивает надежную тепловую защиту Обеспечивает надежную тепловую защиту
Стойкость к погодным условиям Стойкость к погодным условиям
Защищает строительную конструкцию от воздействия предельных температурных перепадов



Рис.2 Процесс высушивания стен из пористого бетона

a = 0,19 W/mK (DIN 4108); rmax = 600 kg/m3

1 - НЕВЕНТИЛИРУЕМЫЙ ФАСАД
2 - ВЕНТИЛИРУЕМЫЙ ФАСАД

 

Процесс высушивания стен из пористого бетона


 

Расчет теплозащиты многослойных наружных ограждающих конструкций здания с вентилируемыми фасадами

Многослойная наружная стена здания с вентилируемым фасадом состоит из нижеперечисленных слоев (надо считать от помещения к наружной стороне);

(1) внутренняя известково-песчанная штукатурка, толщиной d = 20 мм;

(2) кирпичная кладка из сплошного глинянного кирпича на цементно-песчаном растворе, толщиной d = 250 мм, опирающаяся к ж/б обвязке, толщиной d = 250 мм;

(3) теплоизоляция, мин.ватная плита "Роквул", толщиной d = 125 мм;

(4) ветро-гидрозащитная паропроницаемая мембрана "Tyvek soft (1460 В)";

(5) вентилируемая воздушная прослойка, толщиной d = 50 мм;

(6) облицовка фасада, гранитная керамическая плитка, толщиной d = 10 мм, номинального размера 600х600 мм с открытыми швами.

Облицовка фасада крепится к алюминиевой подконструкции (алюминиевый каркас) с помощью специального крепежа (видимое и невидимое крепление), а алюминиевая подконструкция к наружной стене (кирпич, бетон) прикрепляется с помощью специальных кронштейнов, высота которых зависит от толщины теплоизоляции и воздушной прослойки.

Предметом настоящего доклада не является расчет и конструирование алюминиевой подконструкции (каркаса), кронштейна, крепежа и т.д., а расчет их влияния на теплотехнические характеристики наружных стен.

Основные теплотехнические характеристики слоев многослойной
наружной стены приведены в нижеуказанной таблице 1.

Таблица 1

N Слои конструкции наружной стены go
[kg/m3
A [m2] d
[mm]
l
[W/m0k]
m[-] r
[N.h/kg]
1 Внутр. известково-песчаная штукатурка 1600 17,604 20 0,70 10 3,2.105
2 Наружная стена сплошной глин. кирпич 1800 11,949 250 0,81 8,5 34.105
ж/бетон 2500 5,655 250 2,04 - -
3 Мин.ватная плита "Роквул" 156 17,604 125 0,047 1,2 2,4.105
4 Ветро-гидрозащитная паропроницаемая мембрана Tyvek soft(1460 В) - 17,604 0,2 - - 0,32.105
5 Вентилируемая воздушная прослойка - - 50 - - -
6 Облицовка гранитно - керамической плиты - - 10 - - -

Примечание :
1) Все значения теплотехнических характеристик приведенные в табл.1 приняты для параметров Б согласно СНиП II-3-79*.
2) m [-] - показатель сопротивления диффузии водяного пара.
3) r [N.h/kg] - удельное сопротивление диффузии водяного пара разных слоев.

Расчет термического сопротивления многослойной наружной стены осуществляется по следующей формуле:

Rо = 1/aв + S d/lБ + 1/aмод (1)


где:
aв = 8,7 [W/m2k] - внутренний коэффициент теплоотдачи;
d [т] - толщина разных слоев наружной стены;
lБ [W/mk] - коэффициент теплопроводимости разных слоев наружной стены для условий Б;
aмод [W/m2k] - модифицированный коэффициент теплоотдачи вентилируемой воздушной прослойки;

Сперва осуществлен расчет приведенного термического сопротивления наружной стены с теплоизоляцией (на глади стены) без воздействия алюминиевого каркаса фасада, который создает мостик холода, ухудшающий ее термическое сопротивление, а потом произведена корректировка (уменьшение) этого сопротивления из-за воздействия мостика холода, созданного алюминиевым каркасом фасада.

При расчете термического сопротивления многослойной ограждающей конструкции здания с вентилируемой воздушной прослойкой по формуле (1) не надо учитывать вентилируемую воздушную прослойку и облицовку фасада, которая установлена за ней. Их влияние учтено в aмод.

В соответствующей литературе и нормах предусмотрены различные значения амод, что можно увидеть в таблице 2.

Таблица 2

Модифицированный коэффициент теплоотдачи вентилируемой воздушной прослойки aмод [W/m2k]
СНиП II-3-79*
Таблица 6*
DIN 4701, Teil 2
Tabelle 16
BFE Richlinie
[9]
12 11,11 8

Согласно литературе "EMPA Schussbericht Nr 158740" формула для расчета амод гласит:
 

1/aмод= 1/aн+Rэк (2)


где:

aн [W/m2k] - наружный коэффициент теплоотдачи;
Rэк [m2k/W] - эквивалентное термическое сопротивление вентилируемой воздушной прослойки;
Rэк = 0,08 [m2k/W] - согласно SIA Norm 180;

Расчетом амод по формуле (2) получаются результаты, которые подтверждены при проведении измерений на действующих вентилируемых фасадах.

На основании теплотехнических характеристик слоев конструкции наружной стены здания взятых их таблицы 1, а также aв = 8,7 [W/m2k] и aмод = 12 [W/m2k], по формуле (1) расчитано ее термическое сопротивление (без влияния алюминиевого каркаса), при чем получены следующие результаты:

Rожб = 3,195 [m2k/W] - для наружной ограждающей конструкции (часть наружной стены из ж/б);

Rок = 3,0089 [m2k/W] - для наружной ограждающей конструкции (часть наружной стены из кирпича);

Rопр = 3,135 [m2k/W] - приведенное термическое сопротивление наружной ограждающей конструкции зданий;

Uо = 0,319 [W/m2k] - коэффициент теплопередачи наружной ограждающей конструкции здания;

Расчеты влияния алюминиевого каркаса фасада (мостики холода) на уменьшение термического сопротивления многослойной наружной стены здания с вентилируемым фасадом для двух типов алюминиевого каркаса показаны в таблице 3 и таблице 4. Расчеты осуществлены на основании диаграммы 3 и диаграммы 4, указанных в соответствующей литературе [9].

Результаты, полученные при данном расчете показывают, что коэффициент теплопередачи наружной стены здания с вентилируемым фасадом увеличен вследствие действия алюминиевого каркаса (мостик холода)

  • на 23,8% для алюмининевого каркаса с алюминиевым кронштейном и термической прокладкой;
  • на 14,7% для алюмининевого каркаса с кронштейном из нержавеющей CrNiMo стали;

    Данный пример расчета показывает, что при проектировании вентилируемых фасадов особое внимание надо обратить на выбор алюминиевого каркаса фасада и способ его крепления к наружной стене.
     



    Рис.5 Алюминиевый каркас (подконструкция) фасада


    Алюминиевый каркас (подконструкция) фасада

    1 - Внутр. штукатурка, aB = 0,81 W/mK, d = 20 mm.
    2 - Наружная кирпичная стена aB = 0,81 W/mK, d = 250 mm.
    3 - Кронштейн (H. О.) AIMgSi 0,5 F25, a = 170 W/mK.
    3a, 5a - Термическая прокладка PVC-GHS, d = 6mm, a = 0,09 W/mK.
    4 - Теплоизоляция, мин. ват. плита aБ = 0,047 W/mK, d = 125 mm.
    5 - Кронштейн (П. О.) AIMgSi 0,5 F25, a = 170 W/mK.
    6 - AI - профиль, AIMgSi 0,5 F25, a = 170 W/mK.
    7 - Ветро-гидрозащитная паропроницаемая мембрана Tyvek SOFT (1460 B),
    паропроницаемость за 24 часа не менее от 0,75 Кг/м, ГОСТ 2678-94; (Sd =< 0,02m, DIN 52615).

     



    Таблица 3
    Площадь фасада без окон 17,604 м2
    Общая длина l линейного мостика холода 0 м
    Кол-во пунктирных мостиков холода (Н.О.) 8(бетон)+8(кирпич) 16 шт.
    Кол-во пунктирных мостиков холода (П.О.) 8(бетон)+8(кирпич) 16 шт.
    Расчет теплопередачи    
    Термическое сопротивление части наружн. стены, к которой крепится кронштейн с помощью анкера бетон - 0,049 м2K/W
    кирпич - 0,31 м2K/W
    Толщина d теплоизоляции 0,125 м
    Коэффициент теплопроводимости теплоизоляции a 0,047 W/mK
    Коэффициент теплопередачи наружной стены Uo
    без мостика холода (кронштейн)
    0,319 W/м2K
    Коэффициент теплопотери при пунктирном мостике холода с термической прокладкой c бетон - 0,049 W/K
    кирпич - 0,035 W/K
    КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ :
    (0,319x17,604 + 16x0,049 + 16x0,035) / 17,604 = 0,395 W/м2K

    УВЕЛИЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ НАРУЖНОЙ СТЕНЫ ИЗ-ЗА МОСТИКА ХОЛОДА :
    ( (0,395 - 0,319) / 0,319 ) x 100 = 23,8 %



    Диаграмма 3

    Теплопотери мостика холода в зависимости от термического сопротивления R=d/l части наружной стены, к который крепится кронштейн через термическую прокладку (PVC-GHS прокладка толщиной 6 мм).

    Коэффициент теплопотери при пунктирном мостике холода c [W/K] Коэффициент теплопотери при пунктирном мостике холода

    Термическое сопротивление R части наружной стены, к которой крепится кронштейн с помощью анкера [m2K/W]
     



    Рис.6 Алюминиевый каркас (подконструкция) фасада


    Алюминиевый каркас (подконструкция) фасада

    1 - Внутр. штукатурка, aB = 0,81 W/mK, d = 20 mm.
    2 - Наружная кирпичная стена aB = 0,81 W/mK, d = 250 mm.
    3 - Кронштейн (H. О.), нерж. сталь CrNiMo, a = 15 W/mK.
    4 - Теплоизоляция, мин. ват. плита aБ = 0,047 W/mK, d = 125 mm.
    5 - Кронштейн (П. О.) нерж. сталь CrNiMo, a = 15 W/mK.
    6 - AI - профиль, AIMgSi 0,5 F25, a = 170 W/mK.
    7 - Ветро-гидрозащитная паропроницаемая мембрана Tyvek SOFT (1460 B),
    паропроницаемость за 24 часа не менее от 0,75 Кг/м, ГОСТ 2678-94; (Sd =< 0,02m, DIN 52615).

     



    Таблица 4
    Площадь фасада без окон 17,604 м2
    Общая длина l линейного мостика холода 0 м
    Кол-во пунктирных мостиков холода (Н.О.) 8(бетон)+8(кирпич) 16 шт.
    Кол-во пунктирных мостиков холода (П.О.) 8(бетон)+8(кирпич) 16 шт.
    Расчет теплопередачи    
    Термическое сопротивление части наружн. стены, к которой крепится кронштейн с помощью анкера бетон - 0,049 м2K/W
    кирпич - 0,31 м2K/W
    Толщина d теплоизоляции 0,125 м
    Коэффициент теплопроводимости теплоизоляции a 0,047 W/mK
    Коэффициент теплопередачи наружной стены Uo
    без мостика холода (кронштейн)
    0,319 W/м2K
    Коэффициент теплопотери при пунктирном мостике холода с термической прокладкой c бетон - 0,029 W/K
    кирпич - 0,0225 W/K

    КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ :
    (0,319x17,604 + 16x0,029 + 16x0,0225) / 17,604 = 0,366 W/м2K

    УВЕЛИЧЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТА ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ НАРУЖНОЙ СТЕНЫ ИЗ-ЗА МОСТИКА ХОЛОДА :
    ( (0,366 - 0,319) / 0,319 ) x 100 = 14,7 %



    Диаграмма 4

    Теплопотери мостика холода в зависимости от термического сопротивления R=d/l части наружной стены, к который крепится кронштейн.

    Коэффициент теплопотери при пунктирном мостике холода c [W/K] Теплопотери мостика холода в зависимости от термического сопротивления
    Термическое сопротивление R части наружной стены,
    к которой крепится кронштейн с помощью анкера [m2K/W]



    Расчет диффузии водяного пара через многослойную наружную стену с вентилируемым фасадом

    Общеизвестно, что при правильном возведении многослойных конструкций наружных стен с вентилируемой воздушной прослойкой в толще конструкции не должен появляться конденсат. В докладе расчет выполняется с целью определения влияния гидро-ветрозащитной паропроницаемой мембраны на диффузию водяного пара через многослойную наружную стену.

    Расчет диффузии водяного пара для стационарного режима осуществляется по формуле:

    где:
    ев [N/m2] - упругость водяного пара в воздухе помещения;
    ен [N/m2] - упругость водяного пара в наружном воздухе;
    r [N.h/kg] - удельное сопротивление диффузии водяного пара разных слоев конструкции наружной стены;

    Расчет диффузии водяного пара выполнен для следующих расчетных условий:
    - РВУ: tв = 20 °С; (фв = 50%; ев = 1170 [N/m2]
    - РНУ: tн = -10,2 °С; фн = 83%; ен = 261 [N/m2] (месяц январь для Москвы)

    При расчете диффузии водяного пара по формуле (3) на основании данных, указанных в таблице 1 получены следующие результаты:
    g = 0,24 [g/m2h] - для конструкции многослойной наружной стены с вентилируемой воздушной прослойкой без гидро-ветрозащитной паропроницаемой мембраны
    g = 0,239 [g/m2h] - для конструкции многослойной наружной стены с вентилируемой воздушной прослойкой с гидро-ветрозащитной паропроницаемой мембраной

    Результаты расчета подтверждают, что гидро-ветрозащитная паропроницаемая мембрана практически очень мало (0,5%) влияет на уменьшение диффузии водяного пара через многослойную конструкцию наружной стены с вентилируемой воздушной прослойкой.

    Также осуществлен расчет Е (максимальная упругость водяного пара) и е на всех местах стыков разных слоев многослойной конструкции наружной стены , при чем установлено, что Е>е, т.е. в толщи стены нет конденсации.

    Почему нужна гидро-ветрозащитная паропроницаемая мембрана ?

    С целью обеспечения долговечности конструкции наружной стены и устойчивости ее теплового и влажностного и предотвращения воздушного потока через многослойную конструкцию наружной стены с вентилируемой воздушной прослойкой надо создать следующие условия для теплоизоляции:

    1) Теплоизоляция должна оставаться сухой в любое время года и при любых погодных (климатических) условиях.
    2) Предотвратить продольное движение воздушного потока вдоль толщи теплоизоляции.

    Для многослойных конструкций наружных стен зданий высотой свыше 22 м надо применять негорющий утеплитель с небольшим коэффициентом диффузии водяного пара (паропроницаемый). На сегодняшний день эти требования могут удовлетоврить только минераловатные плиты (например, "Роквул"). Однако, теплоизоляционные характеристики данного утеплителя могут ухудшится в течение зимнего периода (tн < -5 °С) на 20-36% если на поверхности утеплителя останется 6% воздухопроницаемых щелей [13], через которые может двигаться воздушный поток. Эти воздухопроницаемые щели находятся на местах стыковки минераловатных плит и прохода кронштейнов алюминиевого каркаса через них.

    Применение гидро-ветрозащитной паропроницаемой мембраны осуществляется с целью:

    • предотвращения увлажнения утеплителя (вследствие возможного попадания дождевых капель в вентилируемую воздушную прослойку фасада);
    • предотвращение возможных воздушных потоков;
    • обеспечение высушивания утеплителя и конструкции наружной стены.

    Основными достоинствами данной мембраны являются: водонепроницаемость, воздухонепроницаемость, но паропроницаемость.
     

    Основные технические параметры конструкции наружной стены с вентилируемой воздушной прослойкой

    Для правильного функционирования конструкции наружной стены с вентилируемой воздушной прослойкой при эксплуатации, особое внимание необходимо обратить на определение ширины открытых швов облицовки, толщины вентилируемой воздушной прослойки и воздухонепроницаемости основной конструкции наружной стены (кирпичная кладка и теплоизоляция).

    Эти важные параметры необходимо определить, учитывая обеспечение очень быстрого выравнивания давления наружного воздуха (с наружной стороны фасада) и давления в вентилируемой воздушной прослойке при переменном ветровом воздействии.

    Быстрое выравнивание давления наружного воздуха и давления в вентилируемой воздушной прослойке необходимо во избежание попадания дождевых капель в вентилируемую воздушную прослойку и излишней ветровой нагрузки при переменном ветровом воздействии.

    В литературе [10] предлагается поверхность вентилируемой прослойки (т.е. поверхность за облицовкой) разделить на секции разных размеров в середине фасада и по периферии. С целью быстрого выравнивания давления при переменных ветровых воздействиях, рис.З расчет толщины вентилируемой воздушной прослойки можно осуществить на основании методологии, предложенной в литературе [2] и [7]. При измерениях на существующих вентилируемых фасадах скорость движения воздуха в вентилируемой воздушной прослойки составляет v = 0,3 - 0,4 m/s.

    Немецкий DIM 18516 Teil 1 предписывает минимальную толщину вентилируемой воздушной прослойки 20 мм.

    Рекомендованные значения основных технических параметров вентилируемых фасадов указаны на рис.4.



    Рис.3
    Выравнивания давления при переменных ветровых воздействиях

    Рис.4

    Параметры для определения сопротивления воздушного потока через вентилируемую воздушную прослойку


    Заключение

    Несмотря на то, что вентилируемые фасады применяются на практике в течение свыше 15 лет, и что в Германии существует отдельная Ассоциация, занимающаяся вопросами расчетов и применения вентилируемых фасадов (РУНР), до настоящего времени нет единой научно обоснованной методологии расчета таких фасадов.

    В последнее время в г. Москве и в России при строительстве гражданских зданий часто применяют вентилируемые фасады. В связи с этим необходимо разработать единую методологию по теплотехническому и аэродинамическому расчету вентилируемых фасадов.

    Особое внимание необходимо обратить на осуществление правильного выбора теплоизоляции и создание условий, при которых теплоизоляция обеспечит расчетные параметры и долговечность.

    Для вентилируемых фасадов нельзя применять паронепроницаемую теплоизоляцию (материалы с закрытыми порами). В случае использования такой изоляции были бы аннулированы основные достоинства вентилируемого фасада.

    Также очень важным является правильный монтаж оконных блоков в проемах наружных стен с вентилируемыми фасадами, но из-за ограниченного объема настоящего доклада данный вопрос не затрагивается.
     

    Литература.


    [1] Богословский В.Н. Тепловой режим здания М.: Стройиздат 1979 г.
    [2] Богословский В.Н. Три аспекта концепции ЗЭИЭ Югосл.конгресс КГН 1998 г.
    [3] DIN 4701,Teil 2
    [4] ЕМРА, Schlussbericht Nr 158740, Wirmebricken von hinterlifteten Fassaden, 2 Auflage, Januar 1998
    [5] Фокин К.Ф. Строительная теплотехника ограждающих частей зданий, Москва, Стройиздат 1973 (издание 4-е)
    [6] FVHF-FOCUS 1-16
    [7] Kinzel, H; Popp, W; Mayer E; Untersuchungen iber die Beliftung des Luftraumes hinter vorgesetzen Fassadenbekleidungen aus kleinformatigen Elementen, Bericht B Ho 22/80 Institut fir Bauphysik Stuttgart 1980
    [8] Richtlinie: Besteimmung der wirmetechbischen Einflisse von Wirmebricken bei Vorgehanten hinterlifteten Fassaden, Ausgabe 1998 (ВРЕ, ЕМРА, РУНР)
    [9] Rousseau M.Z. Facts and Fictions of Rain-Screen Walls, Construction Canada 32 (2) 1990 p.40, 40-44, 46
    [10] СНиП II-3-79* Строительная теплотехника, Госстрой России, Москва 1998
    [11] Технические каталоги фирм:
    "Mirage", "Marazzi", "Slavonia", "Wangner-System"
    [12] J. W. Archer; Convektive Heat Loss With Mineral Fibre Insulation. The Canadian Architect 38 (9) 1993, р.45,47

Дата публикации:
Раздел: «Стены и фасады»
Просмотров: 23119
Самые читаемые статьи раздела «Стены и фасады»:
Статья по строительству на StroyFirm.Ru 28.03.2008 08:25
Утепление стен и существующих ограждающих конструкций (прочитана 47454 раз)
Стены построенного дома, не обеспечивающие достаточный уровень теплозащиты, нуждаются в утеплении. Для этого используют различные теплоизоляционные материалы, располагая их с наружной или внутренней стороны стены.
Статья по строительству на StroyFirm.Ru 28.08.2007 08:25
Возведение зданий с использованием легких стальных тонкостенных конструкций (ЛСТК) (прочитана 25725 раз)
Способ возведения зданий с использованием легких стальных тонкостенных конструкций (ЛСТК) стал реальной альтернативой традиционным методам общественного и жилищного строительства. Он позволяет значительно снизить материальные, трудовые и стоимостные показатели при массовом строительстве, сохраняя высокие качественные и эксплуатационные характеристики.
Статья по строительству на StroyFirm.Ru 12.03.2008 08:25
Навесные фасадные системы с утеплением и воздушным зазором (прочитана 24417 раз)
Навесные фасадные системы с утеплением и воздушным зазором (именуемые в дальнейшем для простоты навесные вентилируемые фасады) известны в России сравнительно недавно, но в ряде стран (например, в Германии и Финляндии) уже накоплен достаточный опыт их использования в общественных, административных и промышленных зданиях, а также при реконструкции домов.
Статья по строительству на StroyFirm.Ru 12.07.2008 08:25
Вентилируемые фасады зданий (прочитана 23119 раз)
В статье рассматриваются вопросы теплотехнического расчета и функционирования утепленных фасадов зданий с вентилируемой воздушной прослойкой, облицованных гранитно-керамическими плитками, установленными с открытыми швами.
Статья по строительству на StroyFirm.Ru 18.01.2009 08:25
Интенсивная технология возведения монолитных каркасных зданий (прочитана 20473 раз)
Современные опалубочные технологии и техника должны обеспечивать высокие темпы строительства и безупречное качество монолитных железобетонных конструкций. Одним из способов интенсификации возведения монолитных зданий является применение современных опалубочных систем и ускорение их оборачиваемости.

  
добавить фирму | добавить объявление | заказ рекламы | карта сайта | написать нам
Время генерации страницы: 0,0107 sec.
Стройфирмы.РФ © 2003-2017 Каталог Строительных Фирм